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Gaoya dianqi, 2012 综述了SF6断路器极限开断能力以及介质开断能力的数值预测方法的最新研究进展。电流过零前200 ns的电弧电导（G200）是判断断路器热开断能力的一个重要参数,为计算G200,对电弧特性进行模拟,在燃弧阶段采用磁流体动力学模型,而在接近电流零区采用Mayr模型,从而建立相应的电路模型来确定电弧时间常数和电弧功率损耗系数等参数,以分析高压断路器的热开断能力。为判断电击穿能力,需要根据电弧过零时灭弧室内的每一点的压力和温度值,确定对应点的临界击穿场强分布Ec,同时计算在暂态恢复电压作用下灭弧室内的电场分布Ea,
牟京卫 +5 more
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Gaoya dianqi, 1984 在户外高压开关中,有些产品没有灭弧装置,但却要求具备在大气中开断一定数值的小电流的能力。例如,空载变压器自切开关、隔离开关等都属此类。长期以来,这些产品的开断能力试验,大多是在试验室里进行的。但有时在户外现场试验中发现,往往与试验里测得的结果不一致。分析认为,此类开关开断小电流的能力 ...
艾克郑
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Gaoya dianqi, 1984 真空断路器的灭弧室外形结构,几乎已典型化,而灭弧室中触头的几何形状及触头材料,则相差很大。近几年来,由于触头几何形状设计改变,开断电流有了较大的突破,在实验室中开断能力已达到200kA以上。为了研究触头结构对真空灭弧室的开断能力的影响,我们对几种不同触头结构的真空灭弧室的开断能力 ...
喻立贵
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Gaoya dianqi, 2006 研究了杯状纵磁真空灭弧室的极限电流开断能力与触头直径和触头开距间的规律,建立便于设计时应用的计算公式。从合成回路上开断能力的试验结果出发,将三维有限元法对杯状纵磁触头的纵向磁场的计算结果引入到开断能力与触头直径和触头开距的关系式中,初步得到极限电流开断能力与触头直径和触头开距的关系为I=k×D2×Bz0.4,式中k是系数。该式的物理意义是开断能力随触头直径的增加而增大,随触头开距的增加而减小。
刘志远, 王仲奕, 张炫, 王季梅
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Gaoya dianqi, 1973 作者回顾了十年来超高压网内短路电流显著的增长速度,阐明了制造厂所采取的提高空气断路器开断能力的各种方法;论述了用来鉴定目前和将来在电力网内使用的断路器开断能力的各种试验方法。目前,电力网中,短路电流已经高达100千安左右。
钱铭金
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杯状纵磁真空灭弧室开断能力与触头直径和触头开距关系的试验比对
Gaoya dianqi, 2006 对杯状纵磁真空灭弧室的极限电流开断能力与触头直径和触头开距间的关系I=k×D2×Bz0.4进行了试验验证。当触头直径分别为48,58,66mm时,触头开距设定为8,11,14mm,对9只真空灭弧室试品在振荡回路上进行极限开断能力试验;用三维有限元方法对9种情况下的纵向磁场进行了计算;将计算结果带入公式与试验结果及灭弧室开断能力标定值进行比较,考虑试验的误差,认为公式有参考意义。
刘志远 +5 more
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Gaoya dianqi, 1991 自能（自膨胀）式气体断路器可在较小的驱动力下开断故障电路,有不少的优点。本文介绍了在断路器端子短路（BTF）和近区故障（SLF）两种情况下,结构参数和开断能力的关系,并给出了试验和分析结果。
邱向群
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Gaoya dianqi, 2002 论述了提高双断口真空断路器开断能力的原理 ,比较了双断口和单断口真空断路器的开断能力。实验结果表明 ,双断口真空断路器的开断能力较单断口高 2倍。讨论了均压电容对开断能力的影响 ,提出了对操动机构的要求 ,最后 ,介绍了多断口真空断路器的优点。
廖敏夫, 邹积岩, 段雄英
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Gaoya dianqi, 2016 文中讨论了在探索选择六氟化硫（SF6）替代气体的过程中关于气体开断能力研究的重要性,并对气体开断能力的评估进行了阐述。简要总结了目前工业界对SF6替代气体开断试验的结果。以N2和CO2为例,从理论上分析了其开断性能劣于SF6的原因,初步建立了喷口电弧中气体开断能力与物性参数间的关系,为理解SF6替代气体开断机理及选择判据的建立提供理论依据。
阎究敦, 张权, 曹昆
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Gaoya dianqi, 2018 基于半桥子模块拓扑的模块化多电平电压源换流器（HBSM-MMC）和直流断路器构建的柔性直流电网能够实现大规模新能源的并网和消纳,发展前景良好。柔性直流电网技术的发展主要限制于高压直流断路器,因此对高压直流断路器开断过程以及开断能力影响因素的研究十分有必要。文中首先研究了适用于HBSM-MMC柔性直流电网的模块化混合型高压直流断路器运行原理;并在此基础上详细分析了模块化混合型直流断路器开断时间的影响因素;然后研究了直流断路器过电压的影响因素;最后在PSCAD ...
张军, 吴金龙, 王先为, 姚为正
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