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对高电压试验技术标准修订的分析

Gaoya dianqi, 1992
分析了湿度测量不经过气压订正将会造成的误差;高相对湿度下外绝缘放电电压下降的原因以及目前采用的测量水电阻率的条件和允许偏差所造成的误差,并以上述分析为依据,对国家标准GB311—83《高电压试验技术》提出了修改建议。
龙玉华
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非均质油藏分层配注水嘴优选方法研究

Shiyou jixie, 2012
研究了非均质油藏注水井分层配注水嘴与各小层分注量、分注压力及各小层物性的关系，对各小层调配前、后注水量变化规律与调配水嘴选配问题进行分析，建立了适合非均质油藏分层配注水嘴优选的方法。将配水嘴优选软件在39口井上推广使用，测试层段配注符合率91.3%，比原来提高了10.5%，平均测调周期81.1 d，比原来延长了23.8 d。对胡状油田分注水井的32个层段配水嘴进行优化计算，并与实际测试情况进行对比分析。分析结果表明，实际注水量是稳定后的平均日注水量，最大误差10%，最小误差2%，平均误差3.31%。
蒋国栋, 李宏魁, 王显章, 穆军州   +3 more
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励磁涌流对差动保护的影响及其对策

Gaoya dianqi, 2005
为了解决变压器差动保护由于励磁涌流而经常误动作的问题,对励磁涌流进行了特征分析,指出当前防止差动保护误动作原理的不足,阐述了利用磁通特性原理区分励磁涌流的方法,分析结果表明,该方法能够可靠地识别变压器内部故障。
岳志刚, 杨国旺, 曲艳华
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水质检测化验的误差分析与数据处理探究

水电水利, 2019
目前水质检测化验存在的问题主要以误差为主,并且其误差存在于水质检测的各个方面。为保障水质检测化验的合理有效性,本文简要阐述了水质检测化验的重要性,并对水质检测化验的数据误差及其处理进行了探讨分析。
倩 赵
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圆柱齿轮切向综合误差和径向综合误差的测量分析与分离方法

Jixie chuandong, 1988
有关圆柱齿轮切向综合误差和径向综合误差测量分析的文献资料已累见不鲜,这些测量方法都是基于被测齿轮与理想精确的测量齿轮测出的误差值。但是,这种理想精确的测量齿轮本身具有一定的制造误差,因而不可避免地会影响到对被测齿轮的正确测量与评定。本文介绍了一种既可借助理想精确的测量齿轮,也可直接用一对被测齿轮相互啮合运转,分别测定出一对共轭齿轮的总误差,再运用分离方法,分解出单个齿轮各自的切向综合误差与径向综合误差的测量方法。据我们所知,目前欧州的许多汽车齿轮制造厂家也使用了齿轮成对检验和进行径向综合误差 ...
许国俊, 王满生, 朱道铭
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冷水水表的计量误差分析与不确定度评定

水电水利, 2019
通常情况下,按照介质在0℃-30℃条件下使用的水表为冷水水表。冷水表在使用过程中因外界因素和水表本身缺陷造成的示值误差经常存在,因此,对水表的示值误差进行分析和不确定度评定,是水表使用的必要工作。
雯 陈, 伟 祝
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波片型偏振控制器波长相关性误差分析

Guangtongxin yanjiu, 2008
偏振控制器在相干光纤通信、高速光纤通信以及光纤传感等领域具有十分重要的作用,由于要求它具有高的控制精度,因此对偏振控制器进行误差分析是必要的。文章针对HQQ型偏振控制器的波长相关性进行了误差分析,并通过仿真得到了输出偏振态的方位角和椭率角随波长变化的关系,这一结论对我们进行偏振控制器误差补偿有重要的意义。
赵娜, 方强, 刘继红, 李小妍
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针摆传动齿形优化与动态回程误差分析

Jixie chuandong, 2007
在对修形量产生的回程误差深入分析的基础上,提出了一种适用于高精度针摆传动最佳修形齿廓的概念,对采用”负等距+正移距”修形方法获得最佳修形齿廓的原理进行了深入探讨,根据编制的相应计算软件,可以方便地迭代出满足预定几何回程角时的修形量。基于传动承载时摆线轮针齿啮合、柱销柱销孔啮合时变形协调原理,完成了整个传动过程的动态回程误差分析,完善了回程误差分析计算数学模型。
张东生, 关天民
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多条V带传动中带间张力不匀问题的探讨

Jixie chuandong, 1998
本文分析了多条Ｖ带传动中影响传动带间张力分配不匀的因素。相对于Ｖ带本身的尺寸制造误差，带轮槽加工误差才是引起各传动带间张力分配不匀的主要原因。但Ｖ带本身的横向及纵向刚度对Ｖ带间张力偏差的影响也很大。
王广丰
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基于多尺度数值分析方法的连续钢桁梁桥受力性能分析

Jianzhu Gangjiegou Jinzhan
为研究大跨度连续钢桁梁桥施工阶段的受力情况，对连续钢桁梁桥的竖向变形和关键节点应力进行了现场实测。依据变形协调原理，建立了节点实体与杆系相结合的多尺度数值分析模型，获得了桥梁成桥阶段的结构整体内力和局部节点受力情况，将桁杆变形和应力测试值与有限元计算值进行了对比分析。结果表明，下弦杆竖向最大变形值小于6 cm，与计算跨径之比小于1/2 300。杆件实测应力最大值为32 MPa，位于E8节点下弦杆附近。最大变形值和应力值均满足设计规定要求。下弦杆竖向变形实测值与计算值变化趋势基本一致，两者差值小于10 ...
安鹏, 王文炜
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