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Gaoya dianqi, 2002 介绍了某变电站 5 0 0kV系统调试中进行的 5 0 0kV空载变压器投切试验 ,对投切空载变压器过程中所测录到的分闸过电压及励磁涌流等暂态数据作了分析。
张科 +6 more
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Gaoya dianqi文中阐述了在完成海上柔性直流系统送电过程中，防止变压器励磁涌流造成送电失败而采用选相合闸措施。为保证选相操作顺利实施，通过变压器励磁涌流仿真计算，明确变压器涌流在最大允许限值时，断路器允许的动作时间最大偏离值，通过试验验证，确认影响断路器合闸操作时间分散性因素和范围。根据以上计算和验证结果，根据断路器空置时间分散性试验，选用多次关合时间中间值作为最终参数，减小了断路器机械及电气分散性的影响，使得实际运行考核中，变压器励磁涌流得到有效抑制，可为后续海上柔性直流选相合闸装置、断路器动作特性 ...
李英 +4 more
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Dianci bileiqi, 2017 由波导理论推出屏蔽线缆中横向电磁场的电场与磁场方程,根据屏蔽线缆并联开关型电涌保护器动作后的等效阻抗,建立了主模在Z=0处的等效阻抗与反射系数的对应关系,并分析了屏蔽线缆中由雷电磁流所激发的高次模函数。针对雷电波在屏蔽线缆中的传输特性,利用理论与试验相结合的方法,得出以下结论:当雷电波在屏蔽线缆内传输,且其终端负载为开路时,屏蔽线缆中将激励高次模;当屏蔽线缆终端的负载与其特性阻抗值相同时,负载吸收部分雷电波能量,同时激励高次模;当屏蔽线缆中并联开关型电涌保护器时 ...
张立, 刘清惓, 郭一飞, 赵蓓蓓
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Gaoya dianqi电力变压器合闸时可能产生的励磁涌流会严重影响电力系统的稳定运行，现有合闸策略下选相合闸的实现受限于控制精度和剩磁测定方法。依据变压器合闸角改变时的励磁电流变化规律，存在一剩磁范围，使变压器在较大的合闸角范围合闸而不出现励磁涌流，利用直流充磁电路配合改进后的控制策略能够使变压器剩磁处于该范围。利用Pscad中的J-A磁滞模型仿真得出剩磁处于额定剩磁的0.7到0.8时，有最大的合闸角范围，利用直流充磁电路充磁0.021 s到0.022 s可以使变压器剩磁处于上述范围 ...
赵新东, 吕飞鹏
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[Artificial intelligence empowers laboratory medicine in Industry 4.0]. [PDF]
Nan Fang Yi Ke Da Xue Xue Bao, 2020 Zhou Q, Qi S, Xiao B, Li Q, Sun Z, Li L.
europepmc +1 more source
Gaoya dianqi, 2015 随着铁心材质和技术优化,500 kV自耦变压器发生的铁磁谐振故障逐渐减少,但是在电网结构较薄弱的终端电站,由于不适当的调试方式,投切主变时依然有可能激发铁磁谐振。为解决上述问题,笔者以500 kV汗—塔华北电网典型终端工程为例,深入研究500 kV自耦变压器励磁特性,创新性的研发了BPA-PSCAD等值接口程序,实现了对长线合空变的不同调试方式下的谐振过电压、自然谐振频率、操作过电压和励磁涌流精确建模计算,提出了正确的启动调试方式,规避了谐振故障的发生,该研究对调试启动方案的制定提供了切实可行的依据 ...
曹斌 +4 more
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Gaoya dianqi, 2011 笔者分析了特高压交流试验示范工程系统调试过程中出现的荆门站1 000 kV 1号主变压器空充跳闸事件。根据调压补偿变励磁涌流的特点,结合1 000 kV 1号主变压器调压补偿变保护二次谐波制动和波形分析制动的原理,重点分析了1 000 kV 1号主变压器调压补偿变第1套保护装置SGT756和第2套保护装置RCS978C动作的原因。综合考虑调压补偿变差动保护的可靠性和安全性,针对当前荆门站站内设备的运行情况,提出相应的改进措施:改变直阻试验方法、增加去磁试验、改进保护原理。
田庆
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Gaoya dianqi, 2011 气体继电器作为变压器的主保护对变压器的安全运行起到关键的作用,文中介绍一起500 kV变压器重瓦斯保护动作的经过,对500 kV瓦斯继电器的结构和动作原理进行了说明,最终分析出该次重瓦斯保护动作是由于励磁涌流过大、变压器内部存在气体以及重瓦斯保护整定值偏低等综合原因造成的误动作,同时针对此次的误动作在变压器的使用、维护、试验和检修等方面提出了相应建议。
钟天翔, 金树军
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Gaoya dianqi, 2003 分析并讨论了弱受端嵊泗直流工程系统调试中出现直流急停机后弱网稳定性问题,停运极关合空载换流变压器对运行极干扰问题及换流阀误触发问题,介绍了现场解决方法,这对今后的国产直流工程具有重要参考价值。
尚金城, 苟锐锋, 李宾宾
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