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, 1983 大电流电子源是高功率氩离子激光器、离子镀膜装置、真空冶炼设备等的关键部件。目前多数是采用热阴极,现在介绍一种水冷杯状空腔电弧阴极。 设计空腔电弧阴极主要考虑:散热、绝缘、防止烧蚀、消除污染、限制弧斑运动、稳定电弧、启动电弧等因素。 本文设计的阴极如图1所示。图中1是水冷杯状金属空腔,其内壁面是阴极的发射面。在阴极出口孔内,装有自加热衬套2,用它来把阴极斑约束在空腔内 ...
王殿儒, 张福, 曹尔研, 田大准
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Dianci bileiqi, 2016 气吹灭弧防雷间隙是一种利用气流主动灭弧的新型防雷装置。通过建立气流与电弧的数学模型,对气流与电弧运动过程进行计算分析。并利用有限元软件ANSYS 14.0对灭弧过程中的压力场以及气流与电弧的相互作用过程进行仿真,对仿真结果进行分析,得出灭弧时间。并在此基础上对气吹灭弧防雷间隙的灭弧效果进行试验分析,利用高速摄像机、示波器记录实验过程中的灭弧图像、电弧波形以及气流响应时间波形图,通过对这些数据的分析得出气流响应时间和灭弧有效时间。并与仿真结果进行对比,证明该间隙的灭弧可靠性 ...
郭伟, 郭峰, 王巨丰
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Gaoya dianqi, 2023 为验证固相气流灭弧装置在110 kV系统中熄灭工频大电流的能力，文中首先在Comsol Mutiphysics软件中将电场、流体及传热模块耦合，对高速气流与电弧的耦合发展过程进行仿真，以电导率确定电弧熄灭；其次到高压试验室开展固相气流下的40 kA工频大电流灭弧试验。仿真结果表明，固相气流熄灭工频大电流电弧的时间约为4 ms；试验结果证明在固相气流下6.7 ms左右熄灭40 k A的工频大电流电弧。由于仿真不能完全模拟实际灭弧条件，且电弧熄灭时间都小于继电保护装置动作时间，所以误差仍在可接受范围内 ...
谭思源 +4 more
doaj
Gaoya dianqi, 1975 灭弧装置的设计 设计灭弧装置的一般步序,通常是首先根据使用要求及制造条件,选择好灭弧装置的结构类型,然后参照现有产品进行估算,初步选定灭弧装置主要结构参数,通过反复试验改进,最后确定出合理的灭弧结构和尺寸参数。需要强调指出,所谓合理的灭弧结构,只是相对一定的使用要求和制造条件而言。使用条件不同,对灭弧装置性能的要求也不同 ...
吴钟
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Dianci bileiqi, 2023 为解决35 kV架空线路的雷击跳闸问题，设计了一种新型自脱离灭弧防雷装置，该装置利用产气筒内的薄膜在大电流通过时快速产气促进熄弧。为验证装置有效性，采用有限元软件评估了装置的熄弧能力，并进行了雷电冲击闪络试验和灭弧试验，结果表明外间隙长度为360 mm的自脱离灭弧防雷装置能够与FXBW4-35/70绝缘子形成良好的绝缘配合；自脱离灭弧防雷装置能在10 ms内熄灭幅值4 kA的工频续流，并防止电弧重燃，具有良好的灭弧与保护效果。
谢锡汉 +5 more
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, 1998 选择四种不同培养液，控制温度、pH和Ca＋＋Mg＋＋离子的不同水平，进行蛭弧菌HD94－12－7对河流弧菌WY91－24－3的裂解实验，结果表明，在灭菌蒸馏水、灭菌自来水、灭菌池塘水及Trisbuffer培养液中蛭弧菌HD94－12－7均表现出良好的裂解活性；温度在20—35℃时，蛭弧菌的裂解活性最大，低于15℃时，蛭弧菌的裂解能力明显减弱；pH值在6.5—8．1之间，蛭弧菌的裂解强度最大，pH低于5．6或高于8．1时，不利于蛭弧菌的生存。Ca＋＋，Mg ...
李戈强,章勇良,徐伯亥
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Gaoya dianqi, 1989 本文采用等参元方法对旋弧式灭弧室似稳态磁场进行了计算。计算结果与测量数据十分吻合。在此基础上,详细计算了灭弧室磁场分布与灭弧室结构参数之间的关系,为旋弧灭弧室的设计提供了一定的理论依据。
张谦, 陈德桂
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, 1984 本文提供一个气体灭弧断路器的热力学分析及过程数值模拟计算方法。在电流、电压、机械动作对时间关系及结构参数己知的条件下,用于计算吹冷电弧的外气流热力学参数包括温度、压力及流量对时间的关系。这种计算结果对于压力室 ...
顾琅, 薜明伦
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Dianci bileiqi, 2017 输电线路采用多种雷电防护措施,其中效果最好、经济效益尤其高的当属新型喷射气流灭弧防雷间隙,其工作原理为:雷击发生时通过触发放置于其半封闭空间内顶端的灭弧能量包爆炸产生高压、高速的气流,在极短时间内完全熄灭电弧,且不发生重燃。从动量守恒和能量平衡两个方面来讨论气流与电弧的耦合情况,考虑在理想状态下,灭弧能量包爆炸产生的动量全部转化为气流作用于电弧上的冲量,足以在瞬间破坏电弧维持平衡所需的条件,使得电弧在极短时间内被熄灭。进行35kV电压等级下喷射气流灭弧防雷间隙熄灭电弧的有效性实验,并且记录实验过程 ...
王巨丰 +4 more
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