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, 1983 大电流电子源是高功率氩离子激光器、离子镀膜装置、真空冶炼设备等的关键部件。目前多数是采用热阴极,现在介绍一种水冷杯状空腔电弧阴极。 设计空腔电弧阴极主要考虑:散热、绝缘、防止烧蚀、消除污染、限制弧斑运动、稳定电弧、启动电弧等因素。 本文设计的阴极如图1所示。图中1是水冷杯状金属空腔,其内壁面是阴极的发射面。在阴极出口孔内,装有自加热衬套2,用它来把阴极斑约束在空腔内 ...
王殿儒, 张福, 曹尔研, 田大准
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, 1982 本文研究了交流电弧的弧柱与外迴路之间的耦合作用,以及电弧边界随时间的波动对电弧特性的影响,用数值方法给出了电弧的特性曲线。结果表明,当ωθ≤5时外迴路与弧柱间的耦合作用显著。弧电流在过零点后发生畸变,畸变大小与外迴路阻抗及ωθ值有关。电弧边界和热流势随时间波动较大,相对波动量可达50％以上。当ωθ≤1时,本文从理论上证实存在熄弧峰值电压 ...
荣陞
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Gaoya dianqi, 1977 五、无重击穿少油断路器灭弧室结构设计要点。 如前所述,开断线路充电电流时,电弧分解的气体可能削弱灭弧室绝缘,引起触头间隙击穿、沿灭弧室内表面闪络、灭弧片击穿等现象,从而引起重燃。所以,从无重击穿的要求来看,灭弧室结构设计时,应注意下述各点。 1.应便于使电弧分解的气体 ...
白佑同
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Gaoya dianqi, 2006 阐述了真空灭弧室的发展历史及现状,对决定真空灭弧室发展的4个关键技术:触头材料、电弧控制系统、灭弧室结构及灭弧室制造技术进行了分析,同时对真空灭弧室的发展趋势作了介绍。
刘顺新 +3 more
doaj
Gaoya dianqi, 1975 灭弧装置的设计 设计灭弧装置的一般步序,通常是首先根据使用要求及制造条件,选择好灭弧装置的结构类型,然后参照现有产品进行估算,初步选定灭弧装置主要结构参数,通过反复试验改进,最后确定出合理的灭弧结构和尺寸参数。需要强调指出,所谓合理的灭弧结构,只是相对一定的使用要求和制造条件而言。使用条件不同,对灭弧装置性能的要求也不同 ...
吴钟
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Dianci bileiqi, 2016 气吹灭弧防雷间隙是一种利用气流主动灭弧的新型防雷装置。通过建立气流与电弧的数学模型,对气流与电弧运动过程进行计算分析。并利用有限元软件ANSYS 14.0对灭弧过程中的压力场以及气流与电弧的相互作用过程进行仿真,对仿真结果进行分析,得出灭弧时间。并在此基础上对气吹灭弧防雷间隙的灭弧效果进行试验分析,利用高速摄像机、示波器记录实验过程中的灭弧图像、电弧波形以及气流响应时间波形图,通过对这些数据的分析得出气流响应时间和灭弧有效时间。并与仿真结果进行对比,证明该间隙的灭弧可靠性 ...
郭伟, 郭峰, 王巨丰
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Gaoya dianqi, 2023 为验证固相气流灭弧装置在110 kV系统中熄灭工频大电流的能力，文中首先在Comsol Mutiphysics软件中将电场、流体及传热模块耦合，对高速气流与电弧的耦合发展过程进行仿真，以电导率确定电弧熄灭；其次到高压试验室开展固相气流下的40 kA工频大电流灭弧试验。仿真结果表明，固相气流熄灭工频大电流电弧的时间约为4 ms；试验结果证明在固相气流下6.7 ms左右熄灭40 k A的工频大电流电弧。由于仿真不能完全模拟实际灭弧条件，且电弧熄灭时间都小于继电保护装置动作时间，所以误差仍在可接受范围内 ...
谭思源 +4 more
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, 2011 弧根行为对电弧加热推力器的效率和寿命有重要影响。本文选用氮离子谱线干涉滤光片，采用滤光成像，实时观测了从点火到稳态工作时千瓦级电弧加热推力器阳极弧根贴附行为的变化过程。实验结果发现，点火时，阳极弧根为集聚型，随着喷管温度升高，弧根向扩散型转变，同时弧根贴附位置向喷管扩张段下游移动 ...
黄河激, 潘文霞, 吴承康
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Gaoya dianqi, 1989 本文采用等参元方法对旋弧式灭弧室似稳态磁场进行了计算。计算结果与测量数据十分吻合。在此基础上,详细计算了灭弧室磁场分布与灭弧室结构参数之间的关系,为旋弧灭弧室的设计提供了一定的理论依据。
张谦, 陈德桂
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Dianci bileiqi, 2023 为解决35 kV架空线路的雷击跳闸问题，设计了一种新型自脱离灭弧防雷装置，该装置利用产气筒内的薄膜在大电流通过时快速产气促进熄弧。为验证装置有效性，采用有限元软件评估了装置的熄弧能力，并进行了雷电冲击闪络试验和灭弧试验，结果表明外间隙长度为360 mm的自脱离灭弧防雷装置能够与FXBW4-35/70绝缘子形成良好的绝缘配合；自脱离灭弧防雷装置能在10 ms内熄灭幅值4 kA的工频续流，并防止电弧重燃，具有良好的灭弧与保护效果。
谢锡汉 +5 more
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