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Gaoya dianqi, 1993 计算了手车结构中外部接线对真空灭弧室弧柱的电动力,认为横磁触头结构真空断路器在开断大电流时,外部接线产生的电动力是导致开断失败的主要原因。建议尽量缩短真空灭弧室两端径向引出线的长度,以减少外部接线对灭弧室开断能力的影响。
谭燕, 何维忠
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, 2006 单重态氧发生器是化学氧碘激光器真空条件下使用的核心部件，为减轻自重，采用碳纤维复合材料取代不锈钢制作单重态氧发生器。本文采用有限元分析方法，探索采用树脂复合材料制作真空罐体和封头的设计方法和优化方案。研究表明，其强度和真空性能均达到设计要求 ...
葛增杰 +8 more
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, 2014 本发明涉及一种实现且维持压力≤15×10-13torr抽真空方法，采用以下方法：将抽真空设备接入外部的真空容器，通过真空泵抽气，检漏无漏点；利用外部加热的方式烘烤抽真空设备和外部的真空容器，达到超高真空要求，依次向液氮薄壁桶注入液氮，待液氮薄壁筒和无氧铜套温度恒定后（～-180℃）；使用钛升华泵90秒，稳定约半小时，可实现真空腔室真空≤15×10-13torr。本发明的优点是操作简便，成本低 ...
郭庆, 任泽峰
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真空磁过滤电弧离子镀法制备类金刚石涂层方法及性能研究 [PDF]
, 2002 采用真空磁过滤电弧离子镀方法，在GT35基体上沉积类金刚石膜。通过对清洗工艺及弧电流、工件所加负偏压、沉积温度等参数的研究，制定出了合理的工艺路线，并对这种膜层进行了X-射线光电子谱（XPS）分析，利用干涉仪、纳米硬度计对膜层的粗糙度、纳米硬度作了进一步检测。结果表明，采用此种方法制备的类金刚石膜层，SP^3含量约为40．1％；组织致密，无大的颗粒；镀膜后的粗糙度可以达到0．015μm；纳米硬度约为55GPa。并将膜层与TiN膜层组成摩擦副，进行了耐磨性试验 ...
刘文言 +3 more
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Gaoya dianqi, 1993 【问】为什么调整真空断路器的触头行程时不允许超过规定值? 【答】真空灭弧室的机械寿命主要决定于波纹管的寿命。波纹管是用液压或焊接成形的零件。触头行程的增大,波纹管的寿命会迅速下降。如果触头行程超出规定值就可能大大缩短真空灭弧室的机械寿命。 【问】真空灭弧室的真空度为什么规定不得低于1.3×10-2Pa?使用中如何检验灭弧室的真空度?
doaj
Gaoya dianqi, 1999 使用改进的Π形励磁线圈磁控放电法测试灭弧室的真空度,不必拆卸灭弧室.同时采用80CI96单片机进行同步控制与数据采集处理,提高了灭弧定真空度的现场测试灵敏度.
赵子玉 +3 more
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Gaoya dianqi, 2020 真空灭弧室是机械式高压直流断路器的核心部件,为了有利于熄灭电弧,开断直流电流时,通常利用人工过零技术,在直流电流上叠加高频震荡电流,使得开断故障电流过零。由于直流断路器开断电流为高频电流,灭弧室间隙磁场分布对真空断路器的开断有着决定作用,通过建立三维真空灭弧室触头有限元模型,分析计算高频情况下的真空灭弧室的磁场分布情况。结果表明:高频情况下触头间隙磁场大小以及磁场滞后时间受到严重影响,触头间隙纵向磁场大小与平板触头产生效果类似,这对断路器开断效果很不利。
李如春 +5 more
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, 2010 低空風初或微風暴(Low level wind shear, microburst)代表著氣象因素中危害飛行安全最烈的一個現象; 而晴空亂流(Clear Air Turbulence, CAT)則為氣象因素中影響飛行品質最鉅的另一現象。本文根據以往解決低空風切問題之經驗, 首先以三角函數之特定組合模擬三維晴空亂流風場, 發現與Von karman或Dryden風場相較, 此風場簡單好用又不失其真實性; 再以新創之亂流參數T/sub 1/計算風場之參數值, 此參數代表飛機在三維亂流風場之各方向受力狀態 ...
宛同; 陳玨全 +1 more
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Gaoya dianqi, 1986 苏联对真空灭弧室和真空断路器进行着积极的研究、设计和试验工作。非常重视最佳的触头材料的研究,触头形状的研究和真空灭弧室制造工艺的完善。 真空灭弧室的研制工作主要在全苏电工研究院进行 ...
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Gaoya dianqi, 2003 真空灭弧室的内部气体压力直接影响真空断路器的性能。笔者利用自行设计的真空测试系统研究了灭弧室内部气体压力与灭弧室屏蔽罩直流电位的关系,给出了试验结果。在该试验的基础上,设计了一种能用于内部气体压力在线检测的传感器探头和信号处理电路。
宋衍国 +4 more
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