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Jixie chuandong, 1984 图1所示装置是在齿轮制造的检查工序中用来检查齿顶部是否有裂纹、缺损和模缝脊等缺陷的。在大的金属齿轮的制造中,齿顶部往往产生缺损、裂纹、模缝脊等,以前这道工序需要熟练工的肉眼检查,而现在采用了模拟电压输出方式磁性无触点开关自动地进行检查。它还可用在铸件等金属表面加工后的裂纹检查上。
刘天瑞
doaj
Gaoya dianqi, 2004 阐述了型式试验后铜钨触头材料表面特征,得出铜钨触头材料在电弧作用下产生龟裂纹、裂纹、铜液态孔的主要失效机理及原因,并提出增加触头寿命的措施。
同建辉 +3 more
doaj
, 1986 Ⅰ.前言 由于灾难性工程断裂事故时有发生,工程结构安全性评定引起人们的极大关注。1982年美国Battelle实验室在关于断裂损失的首次综合考察中提出,材料的断裂以及为防止这类破坏所作的努力,使美国工业每年耗费达1190亿美元,相当于国家总产值的4％。但在不增加断裂危险情况下,加强检查、维护和修理,约有29％的断裂耗费可以避免。利用断裂力学的研究成果改进材料制造工艺和加强焊接过程的质量控制,可使每年耗费再减少24％。
李英治, 柳春图
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随机变幅载荷下海水腐蚀疲劳裂纹扩展速率的断裂力学参量选择 [PDF]
, 1994 ＃ 本文就随机变幅载荷下疲劳裂纹扩展速率的断裂力学参量的选择进行了分析;并与压机变幅载荷下焊接接头海水腐蚀疲劳裂纹扩展试验数据进行了比较;由此认为采用△K_(rms) ;作为断裂学控制参量是可取的;并且认为用常幅循环加载下的焊接接头海水腐蚀疲劳裂纹扩展速率曲线代替以△K_(rms)为参量的随机变幅加载下的裂纹扩展速率曲线;以此来估算其海水腐蚀疲劳裂纹扩展寿命;在工程应用上不仅方便可行 ...
薛以年, 徐纪林
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, 1994 本文通过对幂硬化材料中平面应变Ⅰ型裂纹的扩展过程进行精细的弹塑性有限元计算;给出扩展裂纹尖端附近环形区域内弹塑性场的分布。首次提出适用于扩展裂纹尖端环形区域的三项解。其中旨项为ＨＲＲ奇异解；第二项反映三轴应力的强弱；第三项与ＨＲＲ奇异性项相比还含有线性项;并指出：扩展裂纹尖端环形区域弹塑性应力应变场的分布和强弱可由Ｊ－Ｑ－ｋ＿２三参量刻划。此结论适用于不同试样几何 ...
王自强, 魏悦广
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Gaoya dianqi为解决基于振动特征的变电站220 kV瓷支柱绝缘子缺陷带电检测问题，以型号为B03.8-1的220 kV串联瓷支柱绝缘子为研究对象，深入研究了瓷支柱绝缘子裂纹的深度和位置对振动检测灵敏度的影响。首先采取SolidWorks软件建模，设置不同裂纹深度和位置的模型并导入Ansys软件中，利用脉冲信号模拟锤击进行瞬态分析，提取拾振点的加速度信号进行功率谱分析。然后搭建实验平台进行测试分析，仿真与实验结果表明：振动检测的灵敏度随着瓷支柱绝缘子裂纹深度的增加而增加；裂纹与下法兰的相对位置影响振动检测的灵敏度 ...
董国振 +9 more
doaj
Jianzhu Gangjiegou Jinzhan, 2005 首先根据无限大中心裂纹板在I型荷载作用下应力分布的近场奇异解,构建薄壁杆件在均匀拉伸时沿裂纹所在截面的正应力的分布模型;然后利用平衡条件确定无量纲应力强度因子;从而建立了一种求解含中心裂纹薄壁杆件应力强度因子的面场分析近似方法。与现有的数值结果比较表明,该方法不仅简单实用,而且结果可靠。文中给出的几种常见薄壁杆件含I型中心裂纹时的无量纲应力强度因子的近似简单解析表达式,既适用于焊接组合薄壁杆件,也适用于冷弯薄壁杆件。
周利
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, 1999 基于局部－整体分析法用限元研究了有限结构内含穿透裂纹的Ｉ型断裂问题，作为局部分人出了有限结构内穿透直裂纹尖端区域应力场的渐近表达式，并以此为位移模式构造了高阶奇异元，代替通常有限元分析中裂纹尖端的稠密网格。文中以中心穿透裂纹板结构为例细致地讨论了有限结构有限尺寸效应 ...
冯金辉, 柳春图
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, 1991 本文用复变函数中保角映射的方法求得了一种弹性损伤材料的 Ⅲ 型裂纹在小范围损伤条件下的全场解。给出了损伤区形状、损伤耗散能、裂纹表面剪开位移及损伤区前方应力分布等数值结果。为校核小范围损伤条件,还计算了距裂纹尖端不同远处本文解与k_Ⅲ ...
张晓堤, 郝天护, 黄克智
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, 1997 对蠕变不可压幂律非线性粘弹性材料中裂纹的时蠕变扩展进行了分析，为描述银纹带中的力学行为，假设在裂纹尖端邻域中断裂过程区中分布着阴抗裂纹张开的粘聚尖力σ_f,能过对均匀应力参考状态平凡解的摄动，将非线性粘弹性问题化成线性问题处理，对于幂指数n≈1的弱非线性情况得到了应力与位移表达式，提出断裂过程区局域能量判据，导出了裂纹孕育时间t ...
熊电元, 张双寅
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